下面是范文网小编整理的辅助锅炉爆管触媒结焦失活3篇，供大家品鉴。
辅助锅炉爆管触媒结焦失活1
提溴厂关于一车间锅炉烟管渗漏情况报告
工程设备动力部：
一、设备概况：
锅炉种类：承压蒸汽工业锅炉、用途：生产、型号：Ⅱ、注册代码：***00435、使用登记证编号：锅津TG0344、使用单位组织机构代码：x、制造单位为江苏靖江锅炉厂、制造日期1994年8月1日、投入运行日期1995年4月10日，事故前设备运行状况良好。
二、发生事情日期
2009年10月14日15时20分发生锅炉烟管渗漏情况。
三、估计财产损失：
直接经济损失万元。
四、事情经过及原因：
2009年10月14日8时当班操作人员张东晨和张胜起接班后锅炉及其附属设备处于正常自动运转状态。10时30分环保局到提溴厂进行脱硫除尘检测，检测需要在鼓风、引风不停的状态下锅炉连续运行40分钟。按照要求张东晨将锅炉上水、燃烧系统由自动状态改为手动状态，在燃烧系统连续运行的状态下用控制上水量的方法保证生产用气和环保检测需要。11时20分检测完毕后操作人员张东晨和张胜起未及时将手动改回自动继续使用手动运行。由于手动上水致使高水位铃声报警，消铃后未把高低水位报警器复位。下午3：00当班人员未及时上水导致低水位，由于低水位报警铃声未复位（铃声未响），司炉操作人员未及时发现水位报警状况，导致锅炉继续燃烧，等发现时已看不见水位。这时当班操作人员未保持清醒头脑，盲目的把上水改为自动，致使锅炉在缺水状态下给水。给水后由于锅炉缺水较多，多级泵不能很块上到中水位，操作人员以为多级泵故障，然后把2号泵改为1号泵上水。下午3：20分水位上到中水为后发现蒸汽压力下降至且锅炉前烟箱漏水并伴随扑扑声，怀疑烟管泄漏，然后采取紧急停炉。下午4：00压力降到常压时打开前烟箱盖子后发现烟管胀接处发生渗漏。从第一排至第四排共20根发生渗漏。当日晚上7：00时上报集团公司和技术监督局。
五、预防事故重复发生的措施：
此次锅炉烟管渗漏没造成人员伤亡，但影响很大。为杜绝类似事故的发生，确保锅炉安全运行，将采取如下整改防范措施：（1）严格执行国家对锅炉特种设备管理的法律法规及制度标准，健全强化对锅炉的工艺、设备、安全管理，坚持定期对锅炉的检验与检查，提高锅炉设备的安全可靠性。
（2）加强锅炉的运行管理，严格劳动纪律，制定监督检验制度。（3）加强锅炉的化学监督，保证汽水品质，给水水质符合规定要求，避免炉管内部腐蚀结垢。做好锅炉停用期间的保养工作，防止锅炉氧腐蚀.（4）对司炉人员进行技术培训，提高操作技术和防止事故的发生。（5）不断提高设备、安全管理水平。①设备管理方面：抓好锅炉设备平时的定期检验与检查。抓好锅炉设备的定期检修与维护。完善锅
炉及其附属设备的运行记录。严格执行交接班制度，明确交接班要求、内容和交接手续。②安全管理方面：严格按照《锅炉监察规程》标准对锅炉进行安全监督检查。加强对锅炉工艺运行过程的监督检查。加强对锅炉设备的定期检验与检查过程的安全监督。加强对锅炉设备检修后检查验收过程的安全监督。
（6）以此事故为教训，举一反三，进一步加强对特种设备及操作人员的监检和管理，在全厂范围内开展“学规程，懂操作”活动，适时组织对其人员进行考核和评价，提高技能，确保设备安全，稳定可靠运行。
六、对事故的责任分析和对责任者的处理意见：
通过对本次事故的经过及原因（详见第七条）分析，此次事故是司炉人员麻痹大意、操作不当所致。根据集团公司设备管理办法规定对当班操作人员每人罚款1600元。
天津长芦海晶集团提溴厂
2009-10-15
事故经过及原因：2009年10月14日当班操作人员张东晨和张胜起接班后锅炉及其附属设备属于正常运转状态。10时30分环保局到提溴厂进行脱硫除尘检测，检测需要锅炉连续运行40分钟，故将锅炉上水由自动状态改为手动状态，检测完毕后操作人员张东晨和张胜起未及时将手动改回自动也未及时观察水位表变化情况，导致锅炉出现严重缺水现象，当发现后又未采取正确处理措施，盲目将手动改为自动，致使锅炉在缺水状态下给水导致锅炉烟管产生变形后泄漏。
辅助锅炉爆管触媒结焦失活2
锅炉爆管应急预案
锅炉炉管爆管的应急预案
1.目的
由于我公司锅炉运行近30年，设备老化，各管道及锅炉受热面长期受高温、高压、磨损及腐蚀等因素的影响，可能导致高温高压管道和受热面损坏爆破，从而危及人身和设备安全；因此，为确保公司财产和人员安全，完善应急管理机制，确保襄樊安能热电有限公司安全事故应急处理工作高效、有序进行，有效地防范各种安全事故的发生，最大限度地减轻人身伤亡事故灾害，特制定锅炉爆管安全注意事项及应急预案。2．组织机构
成立关于锅炉爆管安全注意事项及应急预案领导小组： 组 长：谢献华 副组长：邓卫华
成 员：王建伟 范新全 张杰成 薛拥军 安亚文 各值值长 3.工作原则
安全第一，预防为主,以人为本，避免人身伤害。把保护员工的生命安全放在首位，把事故损失降到最低限度。坚持预防事故与处理工作相结合，建立应对事故（事件）的快速反应机制，统一领导, 分级负责，协调有序开展抢救、事故处理和善后工作。4．注意事项及有关应急预案
1、为避免和减少锅炉可能出现的炉管爆破，要求运行值班人员
严格按操作运行规程操作执行，运行中应严密监视水位，控制各参数在规定范围内，严禁超温、超压及超负荷运行；锅炉开炉时应严格执行操作规程，升压时应按升压升温曲线进行；对停运的锅炉应按要求作好防腐工作，以延长锅炉使用寿命。
2、由于操作波动等其他因素的影响，或锅炉承压部件及其附件在使用一段时间后因遭受腐蚀、磨损、疲劳、蠕变等损伤，随时都有可能发生锅炉承压部件的破裂，故对锅炉承压部件进行定期或不定期的巡检，及时发现可能产生事故的苗头，并采取措施，以免造成较大的危害。因此，在检查锅炉承压部件如管道、联箱、法兰、阀门等部位时，应注意观察工作场所的现场情况，操作时查看有无躲避的空间，以免出现突发事件时造成人身伤害。
3、锅炉运行中当发现管道及组成件发生裂纹、鼓瘪变形、泄露和压力管道发生异常振动、响声，危及安全运行时；应立即向有关领导汇报，并采取相应的措施，防止事态扩大如设置安全警示围栏等，特别是检查设备时尽量不要面对泄露点，避免造成人身伤害事故。
4、当锅炉承压部件检修时，应严格执行工作票制度，做好安全隔离措施，确认检修的承压部件处无压力、水或蒸汽等时，才能进行检修工作。
5、对停用锅炉的承压部件进行及时全面检查，检查锅炉本体和受压元件的结构是否存在缺陷，如承压设备的连接部位、焊缝、胀口、衬里等部位是否存在渗漏，设备表面是否存在腐蚀的深坑
或斑点、明显的裂纹、磨损的沟槽、凹陷、鼓包等局部变形和过热的痕迹，焊缝是否有表面气孔、弧坑、咬边等缺陷，对检查出的缺陷，应予以综合判断，并及时予以处置（或修复或更换）。
6、锅炉承压部件一旦泄露发生事故，司炉人员一定要保持清醒的头脑，不要惊慌失措，应立即判断和查明事故原因，并及时进行事故处理。不能维持锅炉运行时，应立即停止给粉燃料和送风，减弱引风，熄灭和清除炉膛内的燃料；当发生重大事故时应立即启动应急预案，保护现场，并及时报告有关领导。
7、发生锅炉爆管泄露事故时，必须设法躲避爆炸物和高温水、汽，在可能的情况下尽快将人员撤离现场，爆破停止后立即查看是否有伤亡人员，并进行救助。
8、若锅炉承压部件事故造成人员伤亡时，应立即启动人身伤亡应急预案进行处置。5.应急处置
应急领导小组接报后，下达先期处置指令，迅速组织人员开展应急处置工作，并做好应急处置现场记录。发生重大事故（事件）的，还应及时向公司应急领导小组报告。6.善后处置
事故（事件）应急处置结束后，应急小组应迅速组织清理现场，核实损失情况，协助有关部门进行调查、取证和分析工作，本着“四不放过”的原则进行，并提出整改建议，并按公司应急领导小组的要求组织整改，迅速恢复正常工作秩序。7.应急领导小组成员电话 谢献华 *** 226 邓卫华 *** 258 王建伟 *** 299 薛拥军
*** 316 范新全 *** 299 张杰成 *** 299 安亚文 *** 316
安全生产部 2010年6月12日
辅助锅炉爆管触媒结焦失活3
大型循环流化床锅炉结焦 原因分析及防范对策 孙超凡
（广东省电力试验研究所 广东 广州 ）
摘 要 阐述了广东电力系统首批二台燃烧劣质无烟煤的大型CFB锅炉结焦（结渣）过程和机理；
分析了引起CFB锅炉结焦的各种原因，如：床料和煤质特性、运行方式等；提出了解决CFB锅炉
结焦问题的相应对策，包括：床料的正确选用、煤质的控制、正确的运行方法和预防手段等。
关键词 循环流化床锅炉 结焦 燃烧 无烟煤 前言
目前，国内循环流化床锅炉正处于向大容量、高参数方向大力发展阶段。近几年，国内已先后投产了一批135 MW等级的440t/h循环流化床锅炉。在试生产或运行过程中，不少CFB炉曾经不同程度地发生过炉内结焦这一问题，严重时，还导致被迫停炉现象的发生。连州电厂二期扩建的二台CFB炉（3号和4号炉）系广东省电力系统首批、亦是哈锅厂首批燃烧劣质无烟煤的CFB锅炉。在调试过程中，我们也曾遇到过类似问题。本文试图结合该二台CFB炉的具体情况，就炉内结焦这一制约CFB炉正常运行之问题作一分析和探讨。2 锅炉设计特点
连州电厂3号和4号炉系哈锅厂引进Alstom公司技术设计制造的440t/h循环流化床锅炉，型号为HG-440/。采用床上床下联合点火的启动方式，床上油枪6只，床下油枪4只，燃用#0轻柴油。采用两级碎煤系统，其中二级碎煤机从德国FAM公司进口。给煤系统共三级，其中一级为称重式给煤机，二、三级为刮板式。配有飞灰再循环和石灰石脱硫系统。设计燃煤为连州和湖南临武、宜章、嘉禾、白沙等地的无烟煤，大多属低挥发份、低热值、高灰份的劣质无烟煤。最大允许粒径为≤7mm，d50=，d< 不大于10%。设计煤质特性见表1。实际入炉煤质更差（参见后页）。据文献[1] 报道，该煤种系易结焦煤种。对于连州和湖南煤种，变形温度DT=1110℃、1360℃，软化温度ST =1350℃、1270℃，流动温度FT=1420℃、1360℃。
设计启动床料可用砂，也可用炉渣。若用砂则要求控制砂子中钠、钾含量，以免引起床料结焦。如用炉渣，则要求最大粒径不超过3 mm，参见表2。
表1 设计煤质特性
名
称符
号数
值
设计煤种校核煤种1校核煤种2 收到基碳% 收到基氢% 收到基氧% 收到基氮% 收到基硫% 收到基灰份% 收到基水份%
干燥无灰基挥发份%
低位发热量MJ/
表2 砂粒度分布及床料化学成份的控制 名
称数
值
砂子粒度最大粒径0～～～～≤占5%占5%占35%占55% Na2O≤% K2O≤% 3号炉结焦原因及对策 结焦情况介绍
在调试期间，3号炉共发生过二次结焦现象。启动时所用床料均为砂子。在首次投煤前，因需进行各项试验，已经烧油运行了6天时间。2003年12月13日2：14 试投煤时，床温基本合符要求，达644℃，连续投煤80秒后就停止。当时O2量从12%下降到8%，且床温上升较快，说明煤着火了。14日14：55，发生床压突降现象，由6KPa降至3Kpa，至23：00，炉膛前后的看火孔已中已看不到火焰。15日0：20，排出的渣最大达10cm，个别小焦的焦结性看上去较强，之后又发现炉膛密相区下部部分温度测点指示值逐渐降低，几乎没波动，怀疑炉内已结焦。5：10，A、B侧锥形阀堵塞，不能正常地排渣，锅炉已无法继续运行下去，8：37被迫停炉。18日对炉膛进行检查，发现炉内有大量床料砂子粘结成疏松型块状，炉膛已结渣，最大的一个砂包长约80 cm，重达几十公斤，见图1。B侧冷渣器锥形阀入口被许多小的、圆形粘结块堆住，直径约10～20cm。经清理和做流化特性试验后，20日重新启动3号炉，床料仍用砂子。运行期间，排渣仍不大顺畅。23日因其他原因停炉，28日再次进行炉内检查时，发现A、B两侧锥形阀都被疏松型渣块堵塞住，但渣块比上次要小得多，只有一块约25cm、强度较硬、并嵌有许多未燃烧完全煤粒的焦块。
图1 3号炉渣块 原因分析 分析数据
针对3号炉二次结焦情况，我们对煤质、床料和炉渣（含焦块）分别进行了二次化验和分析，并对煤样进行了筛分。主要数据如下：
a）实际入炉煤特性：固定碳Fcad=～%，灰分Aar=～%，挥发份Vdaf=～%，低位热值 =～/kg。b）煤样粒度筛分结果（破碎后）：
规格（mm）处
筛上物（%）
>9mm7～9mm5～7mm4～5mm3～4mm2～3mm1～～～<%%3%%%%%%%%
煤灰熔隔特性：
变形温度DT=1260～1360℃，软化温度ST=1350～1500℃，半球温度HT=1350～1500℃，流动温度FT=1360～1500℃ c）炉渣元素能谱分析数据：Na2O =～%，K2O=～%，Al2O3=～%，SiO2=～%
d）床料（砂）元素能谱分析数据：Na2O =～%，K2O=～%，Al2O3=～%，SiO2=～% e）床料（砂）筛分结果： ρ锥=1620g/t，ρ真=2380g/t
粒径>，占% ～，占% ～，占% ～，占% ～，占%
<，占%。 结焦原因
通过对以上测试数据进行分析，我们发现，引起3号炉结焦的主要原因有： a）炉渣中K2O含量偏高，达～%（>1%），易导致结焦。同时，炉渣中硅铝比2SiO2/Al2O3偏大（>%），易使煤灰熔化温度下降，导致结焦。
b）运行期间，停床下油枪时，床温偏低，切风不及时，大量冷风进入炉量，导致床温下降，引起结焦。
c）首次启动时，所采用的床料（河砂）颗粒偏粗，且K2O含量偏大（>3%），易引起结焦。煤粒也稍微偏粗了些。
d）启动期间，煤油混烧时间过长，未燃烧完全的油渣易与床料板结成块。加之一次风量偏小，炉内流化不良，导致床料结块，形成疏松性渣块，这是引起第一次结焦（结渣）的原因之一。
e）由于燃用的是当地小窑煤，挥发份低，热值低，固定碳高，且炉内局部出现过低温区域，易导致煤粉未完全燃烧现象的发生，烧结成焦块，这是引起第二次结焦的原因之一。
f）从测得的煤灰熔隔特性数据、运行参数及焦块性质分析可发现：除个别区域外，炉膛大部分区域的床温均小于灰渣变形温度DT和软化温度ST，且焦块中嵌有未烧结的颗粒，因此，3号炉第二次结焦性质可归结为低温结焦[2]，即只是由于局部超温并进行低温烧结而引发的。 对策
通过对3号炉结焦原因的分析，我们有针对性地采取了以下防止低温结焦的措施： a）由于前二次启动时所采用的床料（河砂）特性不理想，我们在第三次点火启动前，改用经筛选的炉渣作为启动用床料，床料高度为700mm，并重新做流化特性试验。b）对床温床压表进行校验，确保其指示准确。并对全部油枪进行检查，确保雾化良好。
c）运行期间，确保炉内流化良好，颗粒混和迅速，处于正常流动状态，炉内温度分布均匀。
d）加快启动速度，尽量缩短油煤混烧时间。
e）针对劣质无烟煤特性，要求运行人员在切油枪时，将床温控制在820℃左右。且停床下油床时，切风应迅速。
f）加强对入炉煤颗粒度监测，尽量使筛分比合符要求。
通过采取以上措施，3号炉未再发生过结焦（结渣）现象。4 4号炉结焦原因及对策 结焦情况介绍 4号炉于2004年3月27日首次点火启动，31日7：53，因床压低，需向炉内补加床料（砂），因当时是通过煤仓向炉内加床料的，而煤仓内的床料有误漏进的煤粉，因此当时向炉内加床料，实际相当于投入煤砂混合物，而当时床温只有596℃，床料中夹带的无烟煤不能完全着火燃烧，床温不升反降，8：01便停止加床料，但床温继续下降至520℃。投油助燃，至15：04，床温达660℃，床压，首次试投煤，但床温仍不升反降，至20：03，床温降至517℃，4月1日6：42，通过投油枪将床温升至643℃，床压，再投煤，床温升至866℃后便开始下降，床压也开始下降，12：03床压低至，再补加床料（砂），床压升至 便又下降，估计炉内已结焦。16：45，床温仍继续下降至460℃，床压则降至，但炉膛密相区下部个别区域床温却高达1093℃以上，且两侧主汽温偏差大，判断炉内已结焦较多，被迫停炉。4月5日进入炉膛检查，发现炉内严重结焦，炉内风帽上面2/3区域已被焦块覆盖，前墙焦块高达2米，炉焦既硬又黑。图2系在炉内砸碎后取出的部分焦块。
图2 4号炉焦块 原因分析
事后，我们对结焦原因进行了认真的分析和研究，最终确认4号炉结焦原因系由各种因素综合作用的结果，是渐进性结焦，其结焦机理介于局部低温结焦与整床高温结焦之间。具体原因如下：
a）床料中带煤，误将夹带大量煤粉的燃煤当床料送入炉膛，加床料时床温又未达到投煤温度，导致燃烧不完全，这是引起结焦的起始因素，也是主要原因之一[3]。b）B侧一次风总风门不能正常操作，冷态试验不准，且B回料流化风机多次发生皮带断现象，不能正常运行，引发过回料阀堵塞现象。导致炉内流化不理想，这是引起结焦的另一原因，也是后来二侧温差大难调节的原因之一。
c）首次试投煤时，发现床温不升反降，未能及时停止给煤，从而使结焦现象加剧。d）正式投煤前，因要做一系列试验，烧油时间过长，且发生过油枪漏油和油压偏低现象，这是加剧结焦的另一因素。
e）在结焦的情况下，又误向炉内补加床料，虽然床料中无煤，但却加剧了结焦的发生。引起局部区域高温，局部形成高温结焦。
f）床料成份复杂，有炉渣也有砂，易结块。给煤不连续，常断煤，一旦瞬间给煤量增多，且烧得不完全，则易引起结焦。加之适逢下雨天，新运来的煤偏湿难着火，粒度也偏大。在这几种因素的综合作用下，使结焦现象越来越严重，随着时间的推移，焦块象滚雪球似的越来越大，流化越来越不正常；流化越不正常，结焦就越严重，形成恶性循环，最后焦块越来越硬，形成渐进性结焦。 对策
在找出4号炉严重结焦的原因后，我们采取了以下防止结焦的措施：
a）床料改用经筛分的炉渣，严防床料与煤混合投入。严禁将煤仓当床料仓用，改从三级给煤机落煤口加床料。
b）重新做流化试验，对一次风量重新进行标定，检查风门开度。运行时确保一次风量大于临界流化风量。尽量缩短投油枪时间，加快启动速度，并保持正常油压。c）投煤时，床温一定要达到650℃以上。一旦发现床温降低，氧量无变化，说明煤粉未着火，则应立即停止给煤。投煤初期，做到间断点动投煤，且投煤量不能大。投煤后，要求尽快提高床温。
d）适当保证入炉煤的干燥度，防止湿煤入仓；并防止断煤现象的发生；同时适当降低煤粒度。
e）加强运行监视，勤看火，勤巡视，勤调整，勤查看主要参数曲线报（床温床压等），了解其变化趋势。严禁塌床现象的发生，严防局部区域温度过高或过低。并尽量做到连续排渣。
通过采取以上措施，4号炉未再发生结焦现象。5 结束语
引起循环流化床锅炉结焦的因素较多，且机理复杂，但均可归结为低温结焦、高温结焦及两者交互作用的渐进性结焦。目前，国内大型CFB锅炉均不同程度的发生过结焦现象。但只要我们事先针对不同的煤种和类型的机组仔细地做好防范措施，运行时认真的监控，一旦发现问题及时采取措施而不是拖延处理，那么，即使是燃烧劣质无烟质的CFB锅炉也完全能避免炉内结焦现象的发生。
参考文献：
[1] 王鹏利,等.连州电厂CFB锅炉燃料试烧研究报告[R],西安热工院,[2] 岑可法,等.循环流化床锅炉理论设计与运行[M],中国电力出版社,[3] 孙超凡,等.连州电厂440t/h循环流化床锅炉存在的主要问题及其解决办法[C],全国电力行业CFB机组技术交流服务协作网第三届年会论文集,作者简介：
孙超凡，男，工学硕士，高工，一直从事电站锅炉研究、调试、工程项目管理工作。循环流化床（CFB）机组技术交流论文集（1-4）合集（附光盘）目录
第一册：
1、关于循环流化床锅炉的给煤问题
2、循环流化锅炉的运行及其耐火材料的维护
3、循环流化床锅炉国际上的最新进展
4、循环流化床锅炉的工程过程及系统集成5、煤种试烧在循环流化床锅炉工程中的作用
6、开封火电厂440t/h循环流化床锅炉试运分析
7、CFB锅炉运行情况分析报告
8、沈阳热电厂循环流化床锅炉电厂设计特点介绍
9、大型超高压循环流化床锅炉电厂设计特点介绍
10、我国首台自主知识产权的410t/h循环流化床锅炉调试简介
11、石家庄热电厂技改工程循环流化床锅炉施工第二册：
1、DG410/型循环泫化床锅炉常见故障案例的分析及对策
2、东锅410t/h循环流化床锅炉的结构特点及性能、问题分析
3、不断提高国产CDB锅炉技术水平促进热电联产健康发展
4、循环流化床锅炉（CFB）燃烧系统及污染物排放计算探讨
5、浅谈循环流化床锅炉分离器的选型
6、谈UG－75/锅炉边制造边设计边安装工程利与弊
7、松源公司循环流化床锅炉调试、运行和技改报告
8、全烧石焦油CFB锅炉的优势安装与调试：
1、循环流化床锅炉的启动2、210t/h循环流化床锅炉的烘炉3、35t/gh循环流化床锅炉启动调试及运行问题处理
4、论B＆WB－75/（F）与UG-75/循环流化床锅炉结构及安装特点
5、FG75/型循环流化床锅炉安装与调试
6、保定热电厂技改工程450t/hCDB锅炉的调试及运行
7、浅谈循环流化床锅炉分离器的选型
8、国产首台135MW循环流化床锅炉若干设计和安装问题分析运行与实验研究：
1、DG410/型CFB锅炉运行分析
2、DG410/型循环流化床锅炉运行特性简要分析
3、循环流化床锅炉点火道烧红的原因分析及防止措施
4、DG410/锅炉的点火和投煤
5、循环流化床锅炉动态运行特性模型研究
6、循环流化床锅炉床层温度控制现状与解决措施
7、模糊控制在多燃料循环流化床锅炉燃料控制中的应用研究
8、海兴热电有限公司35t/h循环流化床锅炉投运初期存在的问题及采取的对策
9、循环流化床锅炉结焦初探
10、石油焦在CDB锅炉上燃烧特性与SO2排放的试验研究
11、循环流化床锅炉大幅度调峰性能分析12、220t/hCDB锅炉风道燃烧器烧损原因分析及对策
13、关于循环流化床锅炉燃油系统节能技术的探讨
14、正定诚峰热电厂80t/hCFB锅炉飞灰含碳量偏高原因分析及运行经验总结
15、石家庄热电厂4×410t/h循环流化床锅炉燃煤制备系统特点及运行情况
16、流化风速对CFB锅炉负荷的影响
17、国内首台超高压中间再热循环流化床锅炉简介及试运故障分析
18、DG450/型循环流化床锅炉布风板漏渣分析
19、浅析循环流化床锅炉床压、床温、负荷的运行调整20、循环流化床锅炉脱硫系统的探讨21、35t/h循环流化床锅炉启动调试及运行问题处理
22、全烧石油焦CFB锅炉床温控制研究
23、哈锅引进型440t/h循环流化床锅炉部分特性的冷态试验研究
24、新乡火电厂135MWCFB锅炉冷态调试过程及分析磨损与防磨耐火材料：
1、管式燃烧喷口耐火材料的改进2、130t/h循环流化床锅炉效率与磨损问题探讨
3、CIRCOFLID型循环流化床锅炉防磨措施的应用与改造
4、论UG75/循环流化床锅炉省煤器受热面改造及也磨措施
5、试分析UG-75/锅炉尾部受热面磨损及对策
6、论抗氧化耐磨蚀复合SiC材料在UF-75/锅炉上的应用
7、论RD系列高强度耐磨浇注料在循环流化床锅炉上的应用
8、DG410/型循环流化床锅炉耐磨原理及磨损分析
9、浅谈耐磨耐火可塑料循环流化床锅炉的施工与应用 冷渣器的运行及故障：
1、循环流化床锅炉风水联合冷渣器运行故障分析及防止措施
2、DG410/型CFB锅炉冷渣器常见故障及处理
3、风水联合式冷渣器运行分析
4、风水联合冷渣器堵塞的原因分析及运行处理 其它：
1、循环流化床锅炉烟气余热在集中供热中应用的几个相关问题
2、循环水泵广义经济调度探索
3、变频调速技术在循环流化床锅炉中的应用
4、罗茨鼓风机在CFB锅炉中的应用
5、加大环保投入力度实现企业可持续发展
6、论大连金州热电有限公司五台电除尘除灰系统履行
7、浅谈节能新技术――热功联产应用在热电行业之中
8、浅谈大连金州热电有限公司直流系统改造
9、试论HTY火焰监视仪在B＆WB-75/（F）3＃锅炉上的应用10、410t/hCFB锅炉重要部位的膨胀问题研究及改进
11、飞灰切换三通阀改造
12、高坝发电厂410t/hCFB锅炉烟气再循环风机改为液力偶合器调节技术改造 第三册：报告：
1、CFB锅炉技术在热工院的研究与进展
2、江西分宜发电有限责任公司410t/h循环流化床锅炉运行情况介绍
3、我国首台自主知识产权的410t/h循环流化床锅炉调试简介
4、沈阳热电厂220t/h循环流化床锅炉运行情况及排渣系统改造
5、杭热循环流化床应用之现状及相关问题的讨论
6、循环流化床锅炉调试方法探讨
7、CFB锅炉变负荷特性试验研究：论文：
1、上锅FLEXTCHTM循环流化床锅炉的技术特点
2、高温高压循环流化床锅炉过热器系统布置方式探讨
3、循环流化床锅炉空气预热器进风加热方式的探讨4、100MWCFB床温控制策略
5、韶关发电厂发展战略研究
6、煤种试煤在循环流化床锅炉工程中的作用
7、外置床（FBHE）对床温、汽温调节特性的研究
8、循环流化床锅炉的燃烧控制与调整
9、循环流化床锅炉燃烧系统的专家模糊协调控制第四册：循环流化床运行及调试
1、大型循环流化床锅炉的研究开发及其关键部件和辅助设备的选用
2、旧锅炉改造为循环流化床锅炉的设计与运行
3、提高440t/h级大型CFB锅炉稳定运行的筹建过程的技术措施
4、东锅440t/h超高压再热CFB锅炉技术特点、存在的问题及对策
5、国产440t/h超高压再热CFB锅炉的安全问题及对策
6、连州发电厂440t/h循环流化床锅炉设计特点及运行情况
7、连州发电厂＃3机组主汽温超温原因分析
8、CFB锅炉“J”阀回料器运行的几个问题
9、沈阳热电厂220t/h循环流化床锅炉常见问题分析及对策
10、东糖集团有限公司440t/hCFB锅炉应用简介
11、CFB锅炉试生产阶段出现的问题及整改
12、DG460/锅炉的调试及运行特点
13、CFB锅炉在运行中存在的问题探讨
14、循环流化床锅炉几个主要问题分析
15、对循环流化床锅炉（CFBB）运行实践的两点浅见
16、国产首以440t/hCFB锅炉辅机运行情况介绍
17、循环流化床锅炉燃烧油页岩的实践和探讨
18、循环流化床锅炉除氧器的改造和优化
19、飞灰密相底饲技术在全烧石油焦CFB锅炉中的应用――飞灰含碳量高解决办法20、南票电厂锅炉反料器大量反料分析
21、CFB锅炉膨胀节常见故障对策
22、循环流化床锅炉FSSS保护系统的应用特点。冷渣机的运行及存在的问题：
1、热工院冷渣器的发展及现状
2、流化移动叠置式冷渣器的开发、试验与运行
3、沈阳热电厂220t/hCFB锅炉风水联合冷渣器问题分析及改进方向4、20t/h大型灵式滚筒冷渣机取代引进技术的流化冷渣器
5、连州发电厂440t/hCFB锅炉冷渣器结焦原因及解决措施
6、循环流化床锅炉冷渣器选择与运行
7、风水联合冷渣器的原理与常见故障的分析
8、结焦分析对冷渣器运行状况浅析
10、循环流化床锅炉渣气力输送系统
11、新型自流式冷渣器
12、冷渣器故障分析
13、冷渣器结焦原因分析
14、灵式滚筒冷渣机使CFB冷渣走出困境15、220t/h全烧石烧油焦CFB锅炉排渣系统探讨
16、循环流化床锅炉冷渣器结渣分析
17、WWR系列风水冷却式滚筒冷渣机的开发与应用
18、钢带冷渣器在CFB炉中的应用分析
19、FAC－2－B6/150型排渣控制冷却器及其系统调试简介。循环流化床给煤问题：
1、关于循环流化床锅炉的给煤问题
2、循环流化床锅炉输煤筛碎系统位置布置探讨
3、合山电厂＃8循环流化床锅炉给煤系统问题处理
4、贵池电厂2台130t/hCFB锅炉给煤运行故障分析及处理
5、开封火电厂440t/hCFB锅炉给煤系统的履行
6、由热电逻辑图成功分析给煤机故障一例
7、石灰石制粉输送系统常见故障及对策。循环流化床防磨耐火问题：
1、440t/h超高压再热CFB锅炉强化防磨的必要性及防磨技术特点
2、高坝发电厂锅炉受热面磨损爆管事故分析
3、循环流化床锅炉点火风道浇柱料脱落的原因及预防措施
4、华能济宁电厂440t/h循环流化床锅炉炉内耐磨耐火材料的选型和施工实践
5、循环流化床用耐火材料的配套与应用
6、循环流化床锅炉内衬主要问题及施工要点
7、CFB锅炉防磨防爆问题的探讨。流化床碎煤机及吹灰器
1、连州发电厂440t/hCFB锅炉破碎机存在的问题及解决措施
2、大型CFB锅炉配套细碎机及系统设计技术特点与国产化趋势分析
3、松源发电有限公司1＃、＃2炉辅机性能小结
4、浅谈气脉冲灰器在锅炉预热器/省煤器上的应用。
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